В последних исследованиях установлено, что этот элемент существенно препятствует коагуляции дисперсной карбо-нитридной фазы, образуя сегрегации на поверхности дисперсной фазы и увеличивая сопротивление разупрочнению при температурах выше 550 "С. Считается, что при огневом температурном воздействии полное разупрочнение описываемых сталей произойдет при выделении из твердого раствора карбидов типа (Мо, Ре)23С6.

Близким, но несколько более слабым действием обладает хром, обычно входящий вместе с молибденом в теплоустойчивые котельные стали. Поскольку отечественные огнестойкие стали производят на основе Халиловских руд, природнолегированных хромом и никелем, авторы при разработке этих сталей сочли полезным ввести в их состав до 1 % Сг.

Обсужденный химический состав наилучшим образом способствует обеспечению повышенной огнестойкости стали при создании в прокате рациональной микроструктуры. Наиболее оптимальной в этом смысле можно считать субструктуру, сформировавшуюся в ферритной матрице в результате развития процессов полигонизации, а также рекристаллизации на месте. Термическая устойчивость подобной субструктуры в а-Бе неоднократно описывалась, в том числе в работах. Прежде всего такая структура формируется при термомеханической прокатке. Формированию и стабилизации подобной тонкой структуры во многом способствует микролегирование ниобием. Другое преимущество такой структуры - большое количество мест, благоприятных для выделения дисперсных частиц при пожарном воздействии, в первую очередь частиц ванадия. Поэтому за рубежом огнестойкие стали чаще всего поставляются после термомеханической прокатки.