После завершения перестройки решетки карбида железа в карбид хрома повышение температуры до 625 °С способствует только коагуляции карбидных частиц. Это приводит не только к увеличению их размеров, но и к увеличению расстояния между укрупнившимися частицами. Следовательно, уменьшается прирост предела текучести,. с. упрочнение, вносимое карбидными частицами. Еще более заметен этот процесс после отпуска при 650 °С.

Оказалось невозможным рассчитать прирост предела текучести под действием карбидных частиц по формуле Келли и Наттинга (для данного случая коэффициент принимался равным 3). Это связано с тем, что в стали со сложным фазово-структурным составом при каждой температуре отпуска оказался невозможным подсчет количества дислокационных петель вокруг карбидных частиц. Можно только отметить, что в широком температурном интервале численное значение коэффициента оказалось примерно одинаковым. Конечно, трудно судить о смысле такого совпадения, так как при разных температурах может изменяться величина N. что вызовет получение различных значений прироста предела текучести.

В работе изучено упрочнение сталей и 35ХНМ. Замеры размеров карбидных частиц и расстояний между ними выполнены на образцах, подвергнутых отпуску при таких температурах, которые обеспечивали получение одинаковых значений предела текучести у обеих сталей. Для стали такой оказалась температура 625 °С, для стали 35ХНМ - 595 °С. Расчет показал, что в зависимости от механизма упрочнения стали (огибание карбидных частиц дислокациями или перерезание частиц дислокациями) сталь должна была бы иметь предел текучести, на 15-30 % более высокий, чем предел текучести стали

35ХНМ.